ATOS比例閥RZMO-REB-P-NP-030/210/I現貨

ATOS比例閥RZMO-REB-P-NP-030/210/I現貨
ATOS比例閥只能對液壓進行定值控制，例如：壓力閥在某個設定壓力下作動，流量閥保持通過所設定的流量，方向閥對於液流方向通/斷的切換。因此這些控制閥組成的系統功能都受到一些限制，隨著技術的進步，許多液壓系統要求流量和壓力能連續或按比例地隨控制閥輸入信號的改變而變化。液壓伺服系統雖能滿足其要求，阿托斯ATOS比例閥而且精度很高，但對於大部分的工業來說，他們并不要求系統有如此高的品質。用比例電磁閥取代節流閥或調速閥的手調裝置而以輸入信號控制節流閥或調速閥之節流口開度，可連續或按比例地控制其輸出流量。阿托斯ATOS比例閥故節流口的開度便可由輸入信號的電壓大小決定。
ATOS比例閥的結構伺服閥的主閥一般來說和換向閥一樣是滑閥結構，只不過閥芯的換向不是靠電磁鐵來推動，而是靠前置級閥輸出的液壓力來推動，這一點和電液換向閥比較相似，只不過電液換向閥的前置級閥是電磁換向閥，而伺服閥的前置級閥是動態特性比較好的噴嘴擋板閥或射流管閥。
ATOS比例閥也就是說，伺服閥的主閥是靠前置級閥的輸出壓力來控制的，而前置級閥的壓力則來自于伺服閥的入口p，假如p口的壓力不足，前置級閥就不能輸出足夠的壓力來推動主閥芯動作。
意大利阿托斯比例閥而我們知道，當負載為零的時候，如果四通滑閥*打開，p口壓力=t口壓力+閥口壓力損失（忽略油路上的其它壓力損失），如果閥口壓力損失很小，t口壓力又為零，那么p口的壓力就不足以供給前置級閥來推動主閥芯，整個伺服閥就失效了。所以伺服閥的閥口做得偏小，即使在閥口全開的情況下，也要有一定的壓力損失，來維持前置級閥的正常工作。
ATOS比例閥由直流比例電磁鐵與液壓閥兩部分組成，比例閥實現連續控制的核心是采用了比例電磁鐵，比例電磁鐵種類繁多，但工作原理基本相同，它們都是根據比例閥的控制需要開發出來的。電磁式是指采用比例電磁鐵作為電氣一機械轉換元件的比例閥，比例電磁鐵將輸入的電流信號轉換成力、位移機械信號輸出．進而控制壓力、流量及方向等參數。阿托斯ATOS比例閥電動式是指采用直流伺服電動機作為電氣一機械轉換元件的比例閥，直流伺服電動機將輸入的電信號．轉換成旋轉運動轉速，再經絲桿螺母、齒輪齒條或齒輪凸輪等減速裝置和變換機構，輸出力與位移，進一步控制液壓參數。
阿托斯ATOS比例閥只能對液壓進行定值控制，例如：壓力閥在某個設定壓力下作動，流量閥保持通過所設定的流量，方向閥對於液流方向通/斷的切換。因此這些控制閥組成的系統功能都受到一些限制，隨著技術的進步，許多液壓系統要求流量和壓力能連續或按比例地隨控制閥輸入信號的改變而變化。液壓伺服系統雖能滿足其要求，而且精度很高，但對於大部分的工業來說，阿托斯ATOS比例閥并不要求系統有如此高的品質，而希望在保證一定控制性能的條件下，同時價格低廉，工作可靠，維護簡單，所以比例控制閥就是在這種背景下發展起來的
阿托斯比例閥生產實踐中出現一些即要求能夠連續的控制 壓力、流量和方向，又不需要其控制精度很 高的液壓系統。由于普通的液壓元件不能滿 足具有一定的伺服性要求，而使用電液伺服 閥又由于控制精度要求不高而過于浪費，因 此近幾年產生了介于普通液壓元件 （開關控制）和伺服閥（連續控制）之間的比例控制閥。電液比例控制閥（簡稱比例閥）實質上是一種廉價的、抗污染性能較好的電液控制閥。阿托斯比例閥的發展經歷兩條途徑，一是用比例電磁鐵取代傳統液壓閥的手動調節輸入機構，在傳統液壓閥的基礎下：發展起來的各種比例方向、壓力和流量閥；二是一些原電液伺服閥生產廠家在電液伺服閥的基礎上 比例閥降低設計制造精度后發展起來的。
ATOS流量控制閥，06通徑，開環+插頭式數字型放大器帶紅外接口
ATOS方向閥，10通徑，開環，帶集成式高性能電子放大器
ATOS壓力控制閥，25通徑，通過集成式壓力傳感器&電子放大器進行閉環控制
ATOS伺服比例閥，16通徑，2級，放大器雙閉環控制，用于高動態場合
集成式數字電液技術在傳統的控制結構上引進了新的功能和分布智能控制，集成若干邏輯功能，可靈活應用于液壓系統并使其成本得以控制。
ATOS比例閥RZMO-REB-P-NP-030/210/I現貨，阿托斯比例閥價格有優勢另一方面,比例閥的成本比伺服閥低,而且不包含敏感和精密的部件,更容易操作和保養, 已在許多液壓控制場合獲得廣泛的應用。然而,傳統的電液比例閥是以比例電磁鐵作為驅動裝置的電—液信號轉換元件,由于其固有特性的限制,導致電液比例閥無 論是響應時間還是響應速度都不是很快。響應速度較快的,流量卻比較小。為此,本文提出超高速電液比例閥。超高速電液比例閥能實現液壓控制系統液流方向和流 量的控制,滿足電液比例控制系統高速、高精度、大流量、低成本和抗污染的綜合要求。超高速電液比例閥采用動圈式電—機械轉換器作為驅動裝置的電—機械轉換 元件,控制性能很好,某些性能指標達到甚至超過了電液伺服閥。首先,針對常規動圈式電—機械轉換器在電磁力、響應時間和響應速度等性能上的不足,從其核心 部分——永磁體結構入手,對比單個永磁體不同的磁化技術和多個永磁體不同的磁化陣列結構,提出了一種新穎永磁體沿外磁場磁力線方向磁化、8片瓦型有氣隙 Halbach磁化陣列型動圈式電—機械轉換器。通過對設計的動圈式電—機械轉換器靜態磁場、參數化磁場、瞬態磁場、溫度場、渦流磁場、功率損耗和趨膚效 應等的分析,表明該動圈式電—機轉換器具有良好的動靜態性能,無論電磁力,還是響應時間和響應速度都比常規結構有較大的提高。接著,從超高速電液比例閥的 液壓部分著手,根據其結構和原理,并結合功率鍵合圖法和CFD計算,分析了超高速電液比例直動式先導閥、疊加式單向節流閥和主控閥的靜態和動態特性,得到 超高速電液比例閥高頻和快速響應的機理。然后,針對常規電液比例閥建模的局限性,根據包含各種非線性特征的孔流量方程,為超高速電液比例閥模型建立統一的 非線性數學方程。獲得關于閥芯幾何屬性和物理模型參數對通過比例閥端口流量的關系式,得到能分析正遮蓋、負遮蓋和零遮蓋比例閥的流量方程,此時流量被表達 為關于閥芯遮蓋參數和其他常規參數的連續非線性函數。同時,對超高速電液比例閥統一模型的非量綱分析表明,模型的精確性獨立于模型參數之外,統一模型的誤 差僅依賴于液壓阻尼系數。為了確保超高速電液比例閥的性能可靠,必須監測比例閥的臨界參數,以確定故障是否出現。但是,在比例閥運行過程中,直接測量某些 參數將會是非常困難的。本文提出三種參數估計方法,一般zui小二乘法、*似然估計法和模糊RBF網絡法,用來估算超高速電液比例直動式先導閥的彈簧剛度。 估計結果與實際結果相差不大,表明這三種方法是可行的。zui后,通過對超高速電液比例直動式先導閥的實驗研究,可知實驗結果與仿真結果基本吻合,表明所設計 的電液比例閥具有高頻和快速響應特性,能較好地滿足高速電液比例控制技術的要求。